Mandiri Computer: Contoh Laporan Rancangan Kuda-kuda Kayu Lengkap

BAB I

PENDAHULUAN

Konstruksi kuda-kuda kayu adalah suatu bahan konstruksi yang tersusun dari bagian rangka batang kayu yang berfungsi sebagai penahan beban yang bekerja pada konstruksi tersebut dalam satu kesatuan, yaitu semua batang-batang yang menyusun kerangka batang saling bekerja sama untuk menahan beban yang bekerja. Batang-batang tersebut mengalami dua jenis gaya, yaitu gaya tekan dan gaya tarik. Untuk mengetahui besar dan jenis gaya yang bekerja pada masing-masing batang dapat digunakan metode ritter, cremona atau penentuan keseimbangan pada titik buhul.

Konstruksi kuda-kuda mempunyai syarat-syarat yang tidak boleh berubah bentuk strukturnya sebagai pendukungutama fungsi atap yaitu melindungi penghuni sekaligus bangunan itu sendiri dari faktor cuaca yang dapat merusak seperti hujan, angin dan juga terik matahari, untuk itu dipilih susunan bentuk atap yang sering dijumpai.

Syarat dari konstruksi kuda-kuda yang telah dibuat apalagi dipergunakan tidak boleh berubah bentuk. Untuk mengatasi hal tersebut maka dipilih bentuk-bentuk segitiga sehingga menjadi bentuk atap yang didukung kuda-kuda melalui gording sedapat mungkin diterima tepat pada titik buhul sehingga bentuk konstruksi rangka batang dapat bekerja sesuai dengan yang diinginkan.

Untuk keuntungan dan kerugiannya dari kayu sebagai bahan konstruksi dapat dipersingkat sebagai berikut :

1. Keuntungannya antara lain :

- Mudah dikerjakan

- Mudah diganti

- Kayu mempunyai kekuatan yang tinggi dan berat rendah

- Kayu mempunyai daya tahan tinggi terhadap pengaruh kimia dan listrik

2. Kerugian antara lain :

- Sifat kurang homogen dengan cacat-cacat alam seperti arah serat yang berbentuk menamoang, spiral dan diagonal, mata kayu dan sebagianya.

- Kayu dapt memuai dan menyusut dengan perubahan-perubahan kelembaban dan pada pembebanan waktu yang terlalu lama suatu balok akan terdapat lendutan yang relatif besar

- Beberapa kayu bersifat kurang awet dalam keadaan-keadaan tertentu.

Dalam perhitungan perencana perlunya pengeringan kayu, penggunaan teknik pengawetan dan sebagainya. Salah satu sifat kayu yang sering dikemukakan sebagai suatukerugian besar dibandingkan dengan baja dan beton adalah kayu dapat terbakar.

Biasanya terdapat penyimpangan-penyimpangan dari ketentuan dan syarat-syarat yang berlaku, tetapi penyimpangan-penyimpangan ini diusahakn sekecil mungkin sehingga konstruksi secara teknis dapat dipertanggung jawabkan. Karena penyimpangan pada umumnya disebabkan oleh keadaan bahan misalnya ukuran panjangnya dalam mendesain bentuk dari kuda-kuda kayu yang akan kita rencanakan.

Adapun dalam rancangan kuda-kuda kayu ini, perhitungan kuda-kuda menggunakan kayu kelas 1 dan alat sambung baut, bentang 17,5 m, kemiringan 25⁰, tinggi 4,5 m.

Maksud dan tujuan penulis untuk kasus kuda-kuda kayu diajukan sebagai syarat yang harus dipenuhi pada semester V tahun ajaran 2014-2015 Politeknik Negeri Lhokseumawe. Disamping itu penulis mencoba untuk mendiskripsikan hasil perencana kuda-kuda kayu sebagai salah satu wadah implementasi ilmu pengetahuan yang telah diperoleh dari teori yang telah dipelajari sebelumnya.

BAB II

DASAR TEORI

Dalam perhitungan kuda-kuda penyelesaiannya tidak terlepas dari teori-teori dan rumus-rumus yang berkaitan dengan pembebanan, sambungan, tegangan dan ketelitian dalam perhitungannya. Sebelum memasuki tahap perhitungan, terlebih dahulu ditentukan besarnya beban yang bekerja pada konstruksi kuda-kuda tersebut. Perhitungan didasarkan pada besarnya beban tersebut, sehingga konstruksi dapat mendukung beban yang aman.

2.1 Pembebanan

Menurut Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPIUG) 1983, struktur suatu bangunan harus direncanakan menurut kekuatannya terhadap pembebanan-pembebanan oleh beban mati, beban hidup dan beban angin. Untuk konstruksi kuda-kuda tidak dipengaruhi oleh beban gempa.

Kombinasi pembebanan yang harus ditinjau dalam perencanaan kuda-kuda adalah beban tetap dan beban sementara. Adapun yang dimaksud dengan pembebanan tetap adalah beban mati di tambah dengan beban hidup, sedangkan pembebanan sementara adalah penjumlahan beban mati ditambah dengan beban hidup ditambah pula dengan beban angin. Dalam perencanaan diambil beban yang paling maksimum.

2.1.1 Beban mati

Beban mati adalah beban yang berasal dari beban sendiri pembentuk konstruksi dan bagian bagian lain yang menyatu dengan pembentuk konstruksi tersebut. Menurut PPIUG 1983 bab I ayat I, yang dimaksud dengan beban mati adalah berat semua bagian dari suatu gedung yang bersifat tetap termasuk semua unsur ditambah penyelesaian-penyelesaian, mesin-mesin serta peralatan tetap yang merupakan bagian-bagian yang tak terpisahkan dari bagian gedung tersebut.

2.1.2 Beban hidup

Menurut PPIUG bab I ayat 2, yang dimaksud dengan beban hidup adalah semua beban yang terjadi akibat penghunian atau penggunaan suatu gedung dan didalamnya termasuk beban-beban pada lantai yang berasal dari barang-barang yang dapat berpindah, mesin-mesin serta peralatan yang tidak merupakan bagian yang tak terpisahkan dari gedung dan dapat diganti selama masa pakai dari gedung tersebut, sehingga mengakibatkan perubahan pembebanan pada lantai tersebut, pada bagian atap, beban hidup dapat merupakan beban yang berasal dari air hujan baik dari genangan maupun dari akibat tumpukan jatuhnya air hujan. Beratnya air hujan ditentukan dengan rumus :

P = (40-0.85α) (kg/m²)........................................................................ (2.1)

2.1.3 Beban angin

Menurut PPIUG 1983 bab I ayat 3, yang dimaksud dengan beban angin adalah semua beban yang bekerja pada gedung yang disebabkan oleh selisihnya tekanan udara. Beban angin yang bekerja pada atap baik berupa angin tekan (positif) dalam perencanaan dianggap tegak lurus terhadap bidang kelandaian atap dan beban angin hisap, adalah beban yang bekerja menarik bidang yaitu tegak lurus terhadap kemiringan atap, beban angin hisap biasanya dianggap beban negatif.

Besarnya beban angin tekan maupun beban angin hisap dihitung berdasarkan hasil perkalian antara tekanan angin tiup dengan koefisien angin yang telah ditentukan. Tekanan angin minimum yang disyaratkan dalam PPIUG 1983, 25 kg/m²jika kontruksi tersebut terletak pada jarak lebih dari 5 km dari pantai, dan daerah yang jauhnya kurang dari 5 km dari pantai harus diambil 40 kg/m². Tekanan angin tiup harus dihitung dengan menggunakan rumus :

P = ( kg/m² ) ............................................................................... (2.2)

Dimana :

V = Kecepatan angin (m/det²)

P = Beban Angin (kg/m²)

Koefisien angin untuk bangunan tertutup atap segitiga dengan sudut kemiringan α adalah :

1. Untuk bidang-bidang atap dipihak angin :

α < 65° Koefisien ( + 0,22 α -0,4 )

65°< α< 90° Koefisien ( + 0,9 )

2. Untuk semua bidang dibelakang angin, kecuali yang vertikal menghadap angin:

α Koefisien ( -0,4 )

3. Untuk semua bidang atap vertikal dibelakang angin yang manghadap angin:

α Koefisien ( +0,4 )

2.2 Kombisasi Momen

Munurut PPIUG 1983, ketentuan pembebanan adalah :

· Beban mati dinyatakan dengan huruf (DL)

· Beban hidup dinyatakan dengan huruf (LL)

· Beban angin dinyatakan dengan huruf (WL)

a. Pembebanan Tetap

P = DL + LL ...................................................................................... (2.3)

b. Pembebanan Sementara

P = DL + LL + WL ........................................................................ (2.4)

2.3 Tegangan Dan Lendutan Yang Diizinkan

Tegangan yang diizinkan untuk semua kelas kayu diperlihatkan pada lampiran tabel, tegangan yang terlampir pada tabel tersebut hanya untuk mutu kayu A dan untuk kayu B harga tegangan dapat dikalikan 0,75

2.3.1 Pengaruh keadaan konstruksi dan sifat muatan tegangan

Tegangan-tegangan yang diperkenankan harus digandakan dengan faktor berikut :

1. Faktor 2/3

Untuk konstruksi yang selalu terendan air
Untuk konstruksi yang tidak terlindung, dan kemungkinan besar kadar legas tinggi

2. Faktor 5/6

Untuk Konstruksi yang tidak terlindung , tetapi kayu dapat mengering dengan cepat

3. Faktor 5/4

Untuk bagian konstruksi yang tegangannya diakibatkan oleh muatan tetap dan muatan angin
Untuk bagian konstruksi yang tegangannya diakibatkan oleh muatan tetap dan muatan tidak tetap.

2.3.2 Lendutan yang diizinkan

Lendutan yang diizinkan pada gording adalah sebagai berikut :

f = ........................................................................................ (2.5)

Dimana

f = Lendutan yang diizinkan (cm)

L = Panjang gording (cm)

Sedangkan lendutan yang timbul pada gording akibat beban merata dan terpusat adalah :

f_ytb = ........................................................ (2.6)

Dimana :

f_ytb= Lendutan yang timbul terhadap sumbu x dan sumbu y

q = Beban terbagi rata (kg/m)

P = Beban terpusat (kg)

L = Panjang batang (m)

E = Modulus elasitas kayu (kg/cm²)

I_x = momen inersia (cm⁴)

Lendutan total yang terjadi pada gording adalah :

f = .............................................................................. (2.7)

2.4 Elemen Konstruksi

Adapun yang dimaksud dengan elemen konstruksi adalah :

Batang Tekan
Batang Tarik

2.4.1 Batang tekan

Pada batang yang menahan tegangan tekan dalam perhitungan tidak dipengaruhi oleh pelemahan alat sambung. Tetapi apabila pada batang tersebut terdapat lubang yang tidak tertutup, dihitung sebagai perlemahan.

Pengaruh tekuk adalah yang sangat mempengaruhi selain hal tersebut diatas. Faktor tekuk (ω) sangat dipengaruhi oleh panjang batang dan bahan itu sendiri. Besar faktor tekuk dapat dilihat pada tabel PKKI, terdiri dari dua batang, yaitu tunggal dan ganda.

a. Batang tunggal

Ix = 1/12 b. h³ (cm⁴) ....................................................................................... (2.8)

Iy = 1/12 b³. h (cm⁴) ...................................................................................... (2.9)

i_x
min = Ix/Fbr (cm) ....................................................................................... (2.10)

i_y
min = Iy/fbr (cm) ...................................................................................... (2.11)

λ_x = lk/i_x min (cm) .......................................................................................... (2.12)

λ_y = lk/i_y min (cm) .......................................................................................... (2.13)

Diantara harga λ x atau λ y diambil yang terbesar dalam menentukan nilai faktor tekuk (ω)sehingga :

σ _{tk // ytb} = Px ω, (kg/cm²) ≤ _{tk //} ...................................................... (2.14)

Dimana :

σ _ytb// = tegangan yang timbul sejajar serat (kg/cm²)

F br = Luas penampang bruto (cm²)

Ix = Momen Inersia pada sumbu x (cm⁴)

Iy = Momen Inersia pada sumbu y (cm⁴)

Lk = Panjang kritis (cm)

ω = Faktor tekuk

λ = Angka kelangsingan.

b. Batang ganda

i_x _min= dan i_{y min}= (cm)................................................... (2.15)

λ_x= lk/ i_x dan λ y = lk/i_y ....................................................................... (2.16)

Sehingga

σ _{tk // ytb}= ≤ _tk// (kg/cm²)...................................................................... (2.17)

2.4.2 Batang tarik

Pada batang-batang tarik dan bagian-bagian yang dibebani dengan tegangan lentur, perlemahan-perlemahan akibat lubang alat-alat penyambung dan lainnya harus diperhatikan dengan teliti. Besarnya pengurangan luas tiap alat sambung adalah sebagai berikut.

1. 0 % = Untuk sambungan dengan perekat

2. 10 % - 15 % = Untuk sambungan dengan paku

3. 15 % - 20 % = Untuk sambungan dengan baut dan sambungan gigi

4. 20 % = Untuk sambungan dengan kokot boldog dan pasak kayu

Dengan memperhitungkan pengurangan luas maka tegangan tarik yang timbul adalah sebagai berikut :

σ _ytb= P/F_n (kg/cm²).......................................................................................... (2.18)

Dimana :

σ _ytb = Tegangan yang timbul (kg/cm²)

P = Gaya yang bekerja pada batang (kg)

F_n = Luas penampang netto (cm²)

F_n = 0,8 . F_br

F_br = b . h

F_br = Luas penampang bruto (cm²)

2.5 Sambungan Pada Kayu

Didalam konstruksi kayu yang meminta perhatian besar adalah tempat-tempat sambungan, karena sambungan selalu merupakan titik terlemah pada suatu konstruksi.

Alat sambung kayu banyak sekali jenisnya, antara lain baut, paku, kokot bulldog, pasak cincin, geka, split ring, alligator, bufa, perekat dan lain sebagainya.

2.5.1 Sambungan baut pada kayu

Menurut PKKI NI 5 1961, beberapa persyaratan sambungan baut pada kayu adalah sebagai berikut :

1. Alat penyambung baut harus dibuat dari baja St. 37 atau dari besi yang mempunyai kekuatan paling sedikit seperti baja St. 37

2. Lubang baut harus dibuat secukupnya saja dan kelonggaran tidak boleh lebih dari 1,3 mm

3. Garis tengah baut paling sedikit harus 10 mm (3/8”), sedang untuk tumpang satu maupun tumpang dua dengan tebak kayu lebih besar dari pada 8 cm harus dipakai baut dengan garis tengah paling kecil 12,7 mm (1/2”).

4. Baut harus disertai plat ikutan yang tebalnya minimum 0,3 d dan maksimum 5 mm dengan garis tengah 3d, dimana d = garis tengah baut.

5. Sambungan dengan baut dibagi 3 golongan menurut kekuatan kayu yaitu golongan I, II, III. Agar sambungan dapat memberi hasil kekuatan yang sebaik-baiknya (uitgenut), hendaklah λ b = b/d diambil dari angka-angka yang tertera dibawah ini :

a. Golongan I

Sambungan bertampang satu .................................... (2.19)

atau λ_b= 4,8 ................................ (2.20)

Sambungan bertampang dua: ................................. (2.21)

atau λ_b= 3,8 ................................. (2.22)

atau ................................ (2.23)

b. Golongan II

Sambungan bertampang satu : .................................. (2.24)

atau λ_b= 5,4 ............................... (2.25)

Sambungan bertampang dua : ................................ (2.26)

atau λ_b= 4,3 ................................ (2.27)

atau ................................. (2.28)

c. Golongan III

Sambungan bertampang satu : .................................. (2.29)

atau λ_b= 6,8 ................................ (2.30)

Sambungan bertampang dua : .................................. (2.31)

atau λ_b= 5,7 ................................. (2.32)

atau ................................ (2.33)

Keterangan:

Kekuatan sambungan (kg)

sudut antara arah gaya dan arah serat kayu

tebal kayu tepi (cm)

tebal kayu tengah (cm)

garis tengah baut (cm)

Dari tiap-tiap golongan yang diambil adalah harga yang terkecil, yang termasuk golongan I adalah kayu kelas kuat I ditambah dengan rasamala. Yang termasuk golongan II adalah semua kayu dengan kayu kelas kuat II. Yang termasuk golongan III adalah semua kayu dengan kayu kelas kuat III.

1. Jika pada sambungan tampang satu, salah satu batasnya dari besi (baja) atau pada sambungan bertumpang dua pelat-pelat penyambung dengan besi (baja), Maka harga S dinaikkan 25 %

2. Apabila baut tersebut digunakan pada konstruksi yang selalu terendam air, maka dalam perhitungan kekuatannya dikalikan dengan 2/3. apabila baut digunakan pada konstruksi yang tidak terlindung, maka kekuatannya harus dikalikan dengan 5/6. dan apabila dipergunakan pada konstruksi yanga mengalami sementara , maka kekuatannya harus dikalikan 5/4.

Penempatan baut pada sambungan harus memenuhi persyaratan yang ditetapkan pada PKKI (1961). Untuk lebih jelasnya persyaratan tersebut diperlihatkan pada lampiran G. hal .

Banyaknya baut yang digunakan untuk tiap batang kuda-kuda dapat dihitung dengan rumus :

n = (Sambungan tidak menerus) .................................................. (2.34)

n = (Sambungan menerus)..................................................... (2.35)

dimana

n = Jumlah Baut (buah)

P = Gaya batang tekan/tarik yang bekerja (kg)

P₁ = Gaya batang tarik yang bekerja (kg)

P₂ = Gaya batang tekan yang bekerja (kg)

BAB III

PERHITUNGAN PERENCANAAN KONSTRUKSI

KUDA-KUDA KAYU

3.1 Panjang Batang

Ø Kemiringan Atap

Tg α =

Tg 35^o =

0,700 =

H = 5,6 m

Ø Batang Atas (Kaki Kuda-Kuda)

Btg D₁,D₂,D₃ = D₄,D₅,D₆ =

= 9,765 m

Maka

Btg D₁,D₂,D₃ = D₄,D₅,D₆ =

= 3,255 m

Ø Panjang Batang Mendatar/Balok Bint

Btg H₇=H₈=H₉=H₁₀=H₁₁ =

= 2,67 m

Ø Batang Tegak

Btg V₁₃=V₂₁ = Tan 35^o x Btg 7

= 0,700 x 2,67

= 1,869 m

Btg V₁₅=V₁₉ = Tan 35^o x (Btg 7 + Btg 8)

= 0,700 x 5,34

= 4,990 m

Btg V₁₇ = Tan 35^o x ½ L

= 0,700 x 8

= 5,6 m

Ø Batang Gapit Angin

Btg H₈,H₁₁ = H₂₂,H₂₅ = 2,67 m

Btg H₉,H₁₀ = H,H₂₄ = H₂₆,H₂₇= 2,67 m

Ø Batang Diagonal

Btg D₁₄,D₂₀ = D₂,D₅ = 3,255 m

Btg D₁₆=D₁₈ =

= 5,659 m

Btg D₂₈=D₂₉ = Sin α

= Sin 35^o

= 0,573 m

Btg D₂₈=D₂₉ =

= 1,330 m

Untuk lebih jelas panjang batang dapat dilihat pada tabel berikut ini :

Tabel 3.1.1 Tabel Panjang Batang

No. Batang	Panjang Per Batang (m)
D₁,D₂,D₃ = D₄,D₅,D₆	3,255
H₇=H₈=H₉=H₁₀=H₁₁=H₁₂	2,67 (2 btg)
V₁₃ = V₂₁	1,869
V₁₅ = V₁₉	4,990
V₁₇	5,6
H₂₂ = H₂₅	2,67 (2 btg)
H₂₃,H₂₄ = H₂₆,H₂₇	2,67 (2 btg)
D₁₄ = D₂₀	3,255
D₁₆ = D₁₈	5,659
D₂₈ = D₂₉	1,330

3.2 Pendimensian Gording

Gording yang direncanakan dari kayu merbau dengan ukuran 8/12 cm yang diletakkan diatas kaki kuda-kuda. Panjang kaki kuda-kuda (1/2 bentangan) :

= btg 1 + btg 2 + btg 3 + btg 28

= 3,255 + 3,255 + 3,255 + 1,330

= 11,09 m

Jumlah gording direncanakan 10 buah untuk ½ bentangan kuda-kuda sehingga jarak antar kuda-kuda :

= 1,109 m 1,1 m

3.3 Perhitungan Gaya Dalam

A. Beban Mati

Beban mati adalah berat sendiri atap ditambah gording.

· Berat Gording = 0,08 × 0,12 × (0,88x10³) = 8,448 kg⁄m

· Berat Penutup Atap

= jarak gording x berat atap

= 1,1 m×50 kg⁄m²

= 55 kg/m

Jadi :

Beban mati yang diterima konstruksi adalah

q = 8,448 + 55 = 63,448 kg⁄m

q_x= q cos α = 63,448 cos 35^o = 51,973 kg/m

q_y = q sin α = 63,448 sin 35^o = 29,811 kg/m

M_x = = = 58,470 kg.m

M_y = = = 33,537 kg.m

B. Beban Hidup

Beban hidup yang diperhitungkan pada atap gedung menurut PPI-1983 adalah beban terpusat akibat pekerja dan peralatannya serta beban terbagi rata akibat air hujan. Momen akibat beban hidup ini diambil yang paling besar atau yang paling menentukan di antara dua jenis muatan berikut.

1. Beban Terpusat

Berdasarkan PPI-1983 (Bab 3 pasal 3.2 ayat 2.b), akibat beban terpusat dari seorang pekerja atau seorang pemadam kebakaran yang bekerja di tengah bentang merupakan beban hidup sebesar .

P_x = P sin α = 100 cos 35 = 81,915 kg

P_y = P cos α = 100 sin 35 = 57,358 kg

M_x = ¼P_xL = ¼ (81,915) (3) = 61,436 kg.m

M_y = ¼ P_yL = ¼ (57,358) (3) = 43,018 kg.m

2. Beban Terbagi Rata

Menurut PPI-1983 muatan air hujan per meter persegi bidang datar berasal dari air hujan, dapat ditentukan dengan rumus :

q = (40 – 0,8α) = (40 – 0,8 (35^o)) = 12 kg/m

Jadi Beban akibat air hujan yang diterima gording adalah :

q = Beban air hujan x jarak gording

= 12 x 1,1 = 13,2 kg/m

q_x = q cos α = 13,2 cos 35^o = 10,813 kg/m

q_y = q sin α = 13,2 sin 35^o = 6,202 kg/m

M_x = ¹/₈ q_xL² = ¹/₈ (10,813) (3)² = 12,165 kg.m

M_y = ¹/₈q_yL² = ¹/₈ (6,202) (3)²= 6,978 kg.m

Momen akibat beban terpusat > momen akibat beban terbagi rata, maka tegangan yang timbul ditentukan oleh beban terpusat. Dari semua beban hidup di atas, momen yang menentukan adalah momen yang terbesar, yaitu momen akibat beban terpusat.

C. Beban Angin

Beban angin diperhitungkan dengan menganggap adanya tekanan positif dan negatif (hisap). Beban angin dipengaruhi oleh jauh dekatnya lokasi bangunan dari garis pantai, untuk lokasi ±5 km dari garis pantai tekanan tiup di ambil minimum 25 kg/m².

Ada dua jenis beban angin yang harus ditinjau, yaitu:

1. Angin tekan

Koefisien angin tekan untuk sudut 65^o adalah:

C = 0,02α – 0,4

= 0,02 (35^o) – 0,4

= 0,3

q_x = koef. angin x tekanan angin x jarak gording

= 0,3 x 25 x 1,1

= 8,25 kg/m

q_y= 0

M_y = ¹/₈ q_yL² = ¹/₈ (8,25) (3)² = 9,281 kg.m

M_y= 0

2. Angin hisap

Koefisien angin hisap = - 0,4 ( PPI-1983 )

q_x = koef. angin x tek. angin x jarak gording

= - 0,4 x 25 x 1,1

= 11 kg/m (-)

q_y = 0

M_x = ¹/₈ q_xL² = ¹/₈ (-11) (3)² = 12,375 kg.m (-)

M_y = 0

Di dalam perhitungan hanya angin tekan saja yang diperhitungkan karena angin hisap akan memperkecil tegangan pada batang.

3.1 Tabel momen akibat variasi dan kombinasi beban

Momen	Beban Mati	Beban Hidup		Beban Angin		Kombinasi Beban
Momen	Beban Mati	Terpusat	Terbagi rata	Tekan	Hisap	Beban Tetap	Beban Sementara
1	2	3	4	5	6	(2+3)	(2+3+5)
M_x	58,470	61,436	12,165	9,281	12,375	119,906	129,187
M_y	33,573	43,018	6,978	0	0	76,555	76,555

3.4 Kontrol kekuatan gording

Kayu yang digunakan adalah jenis merbau dengan BJ = 0,88 gr/cm³ dan tergolong kayu kelas kuat I (PKKI 1961). Untuk gording direncanakan (8/12) cm, sehingga diperoleh:

b = 8 cm

h = 12 cm

Momen Inersia

I_x = 1/12.b.h³ = 1/12 x 8 x 12³= 1152 cm⁴

I_y = 1/12.b³.h = 1/12 x 8³x 12 = 512 cm⁴

Momen Lawan

W_x = 1/6.b.h² = 1/6 x 8 x 12²= 192 cm³

W_y = 1/6.b².h = 1/6 x 8²x 12 =128 cm³

1. Kontrol Keamanan

Digunakan kayu Merbau (kelas kuat I) dengan :

o σ_lt = 150 kg/cm²

o σ_tk// = σ_tr// = 130 kg/cm²

o σ_tk_⊥ = 40 kg/cm²

o τ_// = 20 kg/cm²

konstruksi dan sifat muatan :

· Konstruksi terlindung : β = 1

· Muatan tetap : δ = 1

· Muatan tidak tetap : δ = ⁵/₄ (PKKI – 1961)

2. Kontrol Tegangan

Kontrol tegangan dilakukan terhadap 2 jenis kombinasi, yaitu kombinasi pembebanan primer dan kombinasi pembebanan sekunder.

A. Tegangan yang timbul akibat muatan tetap/primer

Konstruksi terlindung : β = 1

Muatan tetap : δ = 1

_lt = 150 x 1 x 1 = 150 kg/cm²

σ_lt
ytb =

= 62,451 + 59,809

= 122,26 kg/cm² < 150 kg/cm² .......... (Aman)

B. Tegangan yang timbul akibat muatan sementara/sekunder

Konstruksi terlindung : β = 1

Muatan tidak tetap : δ = ⁵/₄

_lt = 150 x 1 x ⁵/₄= 187,5 kg/cm²

σ_lt
ytb =

= 67,285 + 59,809

= 147,094 kg/cm² < 187,5 kg/cm² .......... (Aman)

3. Kontrol Lendutan

Menurut PKKI-1961, lendutan yang diizinkan untuk gording adalah:

F_mak =

Modulus elastisitas kayu Merbau adalah: E = 125000 kg/cm²

a. Akibat Beban Mati

q_x = 51,973 kg⁄m = 0,5197 kg⁄cm

q_y= 29,811 kg⁄m = 0.2981 kg⁄cm

I_x=1152 cm⁴

I_y =512 cm⁴

Jadi,

f_x =

f_y =

b. Akibat Beban Hidup

· Beban Terpusat

P_x= 81,915 kg

P_y= 57,358 kg

I_x = 1152 cm⁴

I_y= 512 cm⁴

Jadi,

f_x =

f_y =

· Beban Terbagi Rata

q_x = 10,813 kg⁄m = 0.1081 kg⁄cm

q_y = 6,202 kg⁄m = 0,062 kg⁄cm

I_x = 1152 cm⁴

I_y = 512 cm⁴

Jadi,

f_x =

f_y =

Momen akibat beban terpusat > momen akibat beban terbagi rata, maka tegangan yang timbul ditentukan oleh beban terpusat.

c. Akibat Beban Angin

· Angin Tekan

q_x = 8,25 kg⁄m = 0.0825 kg⁄cm

q_y = 0

I_x = 1152 cm⁴

I_y = 512 cm⁴

Jadi,

f_x =

f_y =

d. Angin Hisap

Lendutan akibat angin hisap tidak diperhitungkan, karena angin hisap hanya memperkecil lendutan.

Maka,

· Lendutan yang timbul terhadap sb. x – x

f_x = f_{x beban mati}+ f_{x
beban hidup} + f_{x beban angin}

= 0,381 + 0,320 + 0,06

= 0,761 cm

· Lendutan yang timbul terhadap sb. y – y

f_x = f_{x beban mati}+ f_{x
beban hidup} + f_{x beban angin}

= 0,491 + 0,504 + 0

= 0,995 cm

Total lendutan yang terjadi pada gording:

f_ytb = = = 1,252 cm

f_ytb= 1,252 cm < f_maks= 1,5 cm ....................................... (Aman)

Dari perhitungan dapat disimpulkan bahwa gording yang direncanakan dengan ukuran 8/12 cm dapat digunakan, karena telah memenuhi syarat control tegangan dan lendutan.

3.5 Perhitungan Pembebanan

1. Beban Mati

a. Penutup atap

Penutup atap yang digunakan adalah genteng beton = 50 kg/m²

Luas bidang yang diterima kuda-kuda = 2(11,09x3)

= 66,54 m²

Berat atap = 66,54 m² x 50 kg/m² = 3325 kg

b. Beban gording

- Jarak Gording = 1,1 m

- Jumlah gording 1 kuda-kuda = 20 batang

- Jarak kuda-kuda = 3 m

- Ukuran kayu = 8/12

- BJ kayu merbau = 0,88 g/cm³

Berat gording = (0,08x0,12x(0,88x10³) x 20 btag = 168.96 kg

c. Beban kuda-kuda

· Balok tarik/Balok bint

Batang (7,8,9,10,11,12) = (2,67 x 6 btg) x 2 = 34,04 m

· Balok kaki kuda-kuda

Batang (1,2,3,4,5,6) = 3,255 x 6 btg = 19,53 m

· Batang 13, 21 = 1,869 x 2 = 3,738 m

· Batang 15,19 = 4,990 x 2 = 9,98 m

· Batang 17 = 5,6 x 1 = 5,6 m

· Batang 23,24,26,27 = (2,67 x 4 btg) x 2 = 21,36 m

· Batang 14,20 = 3,255 x 2 = 6,51 m

· Batang 16,18 = 5,659 x 2 = 11,318 m

· Batang 28,29 = 1,330 x 2 = 2,66 m

· Batang 24,25 = 2,67 x 2 = 5,34 m +

Panjang total keseluruhan batang kuda-kuda = 118,076 m

Direncanakan kayu kuda-kuda kelas 1 (Merbau) dengan ukuran bagian dan bagian luar adalah :

· Batang Bint (6/16)

Panjang total balok bint = batang (7,8,9,10,11,12) x 2

= 32,04 m

Jadi berat balok bint = 0,06 x 0,16 x (0,88x10³) x 32,04 m

= 270,673 kg

· Balok Angin (5/10)

Panjang balok angin = (btg 22,25) + (btg 23,24,26,27)

= 5,34 + 21,36

= 26,7 m

Jadi berat balok angin = (0,05 x 0,10 x (0,88x10³)) x 26,7 m

= 117,48 kg

· Bagian dalam kuda-kuda

Panjang total = 59,336 m

Jadi berat bagian dalam = (0,08 x 0,12 x (0,88x10³)) x 59,336

= 501,271 kg

Jadi berat keseluruhan kuda-kuda adalah :

= 270,673 + 117,48 + 501,271

= 889,242 kg

d. Beban plafond

- Luas bidang plafon untuk 1 kuda-kuda = 16 x 3 = 48 m

- Berat plafond asbes = 11 kg/m²

- Penggantung plafond = 7 kg/m²

Berat plafond untuk 1 kuda-kuda adalah :

= (48 x 11) + (48 x 7)

= 864 kg

e. Berat bubungan

Ukuran kayu bubungan = 5/10

Berat bubungan = (0,05 x 0,10)(3)(0,88x10³)

= 13,2 kg

DL = beban kuda-kuda + beban atap + beban gording + beban plafond +

beban bubungan

DL = 889,242+3325+168,96+864+13,2 = 5260,402 kg

2. Beban Hidup

Beban hidup diambil berdasarkan berat pekerja lengkap dengan perkakas kerja sebesar 100 kg.

Maka LL = 100 kg

3. Beban Muatan Angin

Berdasarkan PPIUG 1983, tekanan tiup angin dilaut dan ditepi laut ±5 km dari pantai di ambil minimum 25 kg/m², maka besar koefesien angin, yaitu :

· Koefesien angin tekan = 0,02 α – 0,4

= 0,02 (35^o) – 0,4

= 0,3

W_tekan = 0,3 x 1,1 x 25 kg/m²

= 8,25 kg

Luas bidang tekan = 11,09 x 3 m

= 33,27 m

P_tekan = 0,3 x 33,27 x 25 kg/m²

= 266,16 kg

· Koefesien angin hisap = – 0,4

W_hisap = - 0,4 x 1,1 x 25 kg/m²

= 11 kg/m (-)

Maka beban terpusat dengan jarak antar kuda-kuda 3 m

P_hisap = - 0,4 x 33,27 x 25 kg/m²

= 332,7 kg (-)

· Kombinasi I

Beban mati + Beban hidup = DL + LL

= 5260,402 kg + 100 kg

= 5360,402 kg

· Kombinasi II

Beban mati + Beban hidup + Beban angin

= DL + LL + WL

= 5598,504 kg + 100 kg + (8,25 x ½ x 11,09) + (11 x ½ x 11,09)

= 5360,402 + 45,746 + 60,995

= 5367,143 kg

4. Pelimpahan Beban Pada Setiap Titik Buhul

P = = = 894,524 kg

½ P = 447,262 kg

P_tekan = 266,16 kg

P_hisap = 332,7 kg

3.6 Pedimensian Batang Kuda-kuda

3.6.1 Dimensi batang tekan (batang 6)

Ukuran kayu = 8/12 cm

P_mak = 4728,548 kg

Panjang batang = 3,255 m

I_x = 1/12.b.h³ = 1/12 x 8 x 12³= 1152 cm⁴

I_y = 1/12.b³.h = 1/12 x 8³x 12 = 512 cm⁴

ix_min = iy_min =

= =

= 3,46 cm = 2,30 cm

L_k = 0,5 . L

L_k = 0,5 . 3,255

L_k = 1,63 m = 163 cm

λ_x = λ_y =

= =

= 44,78 = 70,87

Diantara nilai λ_xdan λ_y diambil nilai yang terbesar dalam menentukan nilai faktor faktor tekuk (ω) sehingga λ = 70,87

Interpolasi

70 – 1,87

71 – 1,90

70,87 – x

x – 1,87 = 0,0261

x = 1,8961

ω = 1,8961 (hasil interpolasi)

sehingga tegangan yang tibul

σ_{tk
// ytb} =

σ_{tk
// ytb} = 116,74 kg/cm² < σ_{tk // izin} = 130 kg/cm² ...................(aman)

Dipakai kayu 8/12 untuk batang tekan

3.6.2 Dimensi batang tarik (batang nomor 7)

Ukuran kayu = 6/16

P_mak = 4019,877 kg

Panjang batang = 2,67 m

σ_{tk
// ytb} =

σ_{tr
// ytb} = 52,34 kg/cm² < σ_{tr // izin} = 130 kg/cm² ...................(aman)

3.7 Perhitungan Alat Sambung

Ukuran kayu = 8/12 cm

Jenis Kayu = Merbau (kelas I)

β = 1 (kontruksi terlindung)

δ = 1 (beban tetap)

σ_lt = 150 kg/cm²

σ_tk// = σ_tr// = 130 kg/cm²

σ_tk = 40 kg/cm²

τ_// = 20 kg/cm²

Diameter baut yang dipakai

Sambungan tampang satu = λ b = 4,8

λ b =

4,8 =

d = 1,67

dipakai baut Ø3/4 inchi

Sambungan tampang dua = λ b = 3,8

λ b =

3,8 =

d = 2,10

dipakai baut Ø1 inchi

ukuran kayu = 6/16

Jenis Kayu = Merbau (kelas I)

β = 1 (kontruksi terlindung)

δ = 1 (beban tetap)

σ_lt = 150 kg/cm²

σ_tk// = σ_tr// = 130 kg/cm²

σ_tk = 40 kg/cm²

τ_// = 20 kg/cm²

Diameter baut yang dipakai

Sambungan tampang satu = λ b = 4,8

λ b =

4,8 =

d = 1,25

dipakai baut Ø1/2 inchi

Sambungan tampang dua = λ b = 3,8

λ b =

3,8 =

d = 1,578

dipakai baut Ø5/8 inchi

3.8 Penyambungan

A. Titik A

1 = 4431,114

7 = 4019,877

Sambungan penampang II

Sambungan baut yang digunakan Ø1 inchi

S = 125.d.b₃ (1-0,6 sin α)

= 125 x 2,54 x 8 x (1-0,6 sin 35^o)

= 1676,4 kg

S = 250.d.b₁(1-0,6 sin α)

= 250 x 2,54 x 6 x (1-0,6 sin 35^o)

= 2514,6 kg

S = 480.d² (1-0,35 sin α)

= 480 x (2,54²) (1-0,35 sin 35^o)

= 2477,41 kg

Diambil S minimum = 1676,4 kg

Jumlah baut yang digunakan pada sambungan tersebut adalah :

n = = 2,64 3 buah baut

B. Titik G

13 = 0

7 = 4019,877

8 = 4019,877

Sambungan penampang II

Sambungan baut yang digunakan Ø1 inchi

S = 125.d.b₃ (1-0,6 sin α)

= 125 x 2,54 x 8 x (1-0,6 sin 35^o)

= 1676,4 kg

S = 250.d.b₁(1-0,6 sin α)

= 250 x 2,54 x 6 x (1-0,6 sin 35^o)

= 2514,6 kg

S = 480.d² (1-0,35 sin α)

= 480 x (2,54²) (1-0,35 sin 35^o)

= 2477,41 kg

Diambil S minimum = 1676,4 kg

Jumlah baut yang digunakan pada sambungan tersebut adalah :

n = = 2,40 3 buah baut

C. Titik F

15 = 609,620

8 = 4019,877

9 = 3147,403

14 = 1061,696

Sambungan penampang II

Sambungan baut yang digunakan Ø1 inchi

S = 125.d.b₃ (1-0,6 sin α)

= 125 x 2,54 x 8 x (1-0,6 sin 35^o)

= 1676,4 kg

S = 250.d.b₁(1-0,6 sin α)

= 250 x 2,54 x 6 x (1-0,6 sin 35^o)

= 2514,6 kg

S = 480.d² (1-0,35 sin α)

= 480 x (2,54²) (1-0,35 sin 35^o)

= 2477,41 kg

Diambil S minimum = 1676,4 kg

Jumlah baut yang digunakan pada sambungan tersebut adalah :

n = = 2,40 3 buah baut

Perhitungan luas bidang takikan

Luas takikan batang 14 terhadap batang 15

Untuk batang 14 tidak memerlukan baut, karena batang tampang satu, cukup ditakik saja dan dipasang plat pengukuh yang disyaratkan

Tv =

= 1,11 < 1/6 h ..............................................(memenuhi syarat)

Besar bidang takikan boleh di ambil 1,98 cm

17 = 2519,657

Titik E

9 = 3147,403

10 = 2843,315

16 = 1499,505

18 = 1599,315

Sambungan penampang II

Sambungan baut yang digunakan Ø1 inchi

S = 125.d.b₃ (1-0,6 sin α)

= 125 x 2,54 x 8 x (1-0,6 sin 35^o)

= 1676,4 kg

S = 250.d.b₁(1-0,6 sin α)

= 250 x 2,54 x 6 x (1-0,6 sin 35^o)

= 2514,6 kg

S = 480.d² (1-0,35 sin α)

= 480 x (2,54²) (1-0,35 sin 35^o)

= 2477,41 kg

Diambil S minimum = 1676,4 kg

Jumlah baut yang digunakan pada sambungan tersebut adalah :

n = = 1,88 2 buah baut

Perhitungan luas bidang takikan

Luas batang takikan batang 16, 18 terhadap batang 17

Untuk batang 16 dan 18 tidak memerlukan baut, karena batang tampang satu, cukup ditakik saja dan dipasang plat pengukuh yang disyaratkan

Tv =

= 1,78 < 1/6 h ..............................................(memenuhi syarat)

Besar bidang takikan boleh di ambil 1,98 cm

1 = 4431,114

14 = 1061,696

2 = 3555,730

13 = 0

22 = 0

Titik B

Sambungan penampang II

Sambungan baut yang digunakan Ø1 inchi

S = 125.d.b₃ (1-0,6 sin α)

= 125 x 2,54 x 8 x (1-0,6 sin 35^o)

= 1676,4 kg

S = 250.d.b₁(1-0,6 sin α)

= 250 x 2,54 x 6 x (1-0,6 sin 35^o)

= 2514,6 kg

S = 480.d² (1-0,35 sin α)

= 480 x (2,54²) (1-0,35 sin 35^o)

= 2477,41 kg

Diambil S minimum = 1676,4 kg

Jumlah baut yang digunakan pada sambungan tersebut adalah :

n = = 2,64 3 buah baut

Perhitungan luas bidang takikan

Luas batang takikan batang 13 dan 14 terhadap batang 1 dan 2

Untuk batang 13 dan 14 tidak memerlukan baut, karena batang tampang satu, cukup ditakik saja dan dipasang plat pengukuh yang disyaratkan

Tv =

= 1,18 < 1/6 h ..............................................(memenuhi syarat)

Besar bidang takikan boleh di ambil 2 cm

F. Titik C

2 = 3555,730

16 = 1499,505

3 = 2677,203

15 = 609,620

22 = 0

Sambungan penampang II

Sambungan baut yang digunakan Ø1 inchi

S = 125.d.b₃ (1-0,6 sin α)

= 125 x 2,54 x 8 x (1-0,6 sin 35^o)

= 1676,4 kg

S = 250.d.b₁(1-0,6 sin α)

= 250 x 2,54 x 6 x (1-0,6 sin 35^o)

= 2514,6 kg

S = 480.d² (1-0,35 sin α)

= 480 x (2,54²) (1-0,35 sin 35^o)

= 2477,41 kg

Diambil S minimum = 1676,4 kg

Jumlah baut yang digunakan pada sambungan tersebut adalah :

n = = 2,12 3 buah baut

Perhitungan luas bidang takikan

Luas batang takikan batang 15, 16 terhadap batang 2 dan 3

Untuk batang 15 dan 16 tidak memerlukan baut, karena batang tampang satu, cukup ditakik saja dan dipasang plat pengukuh yang disyaratkan

Tv =

= 1,67 < 1/6 h ..............................................(memenuhi syarat)

Besar bidang takikan boleh di ambil 1,04 cm

G. Titik D

3 = 2677,203

4 = 2921,405

17 = 2519,657

Perhitungan luas bidang takikan

Luas batang takikan batang 15, 16 terhadap batang 2 dan 3

Untuk batang 15 dan 16 tidak memerlukan baut, karena batang tampang satu, cukup ditakik saja dan dipasang plat pengukuh yang disyaratkan

Tv =

= 1,89 < 1/6 h ..............................................(memenuhi syarat)

3.9 Sambungan Perpanjangan

A. Sambungan balok mendatar (Bint)

· Gaya terbesar yang timbul dari balok bint, P = 4019,877 kg

· Ukuran kayu balok bint = 2x6/16

· Ukuran plat penyambung digunakan = 8/16 cm

· Sambungan tampang II, golongan kayu kelas I

Menurut PPKI 1983 nilai λ = 3,8

λ b =

3,8 =

d = 1,59

Dipakai baut Ø5/8, α = 0^o

S = 125.d.b₃ (1-0,6 sin α)

= 125 x 1,59 x 8 x (1-0,6 sin 0^o)

= 1590 kg

S = 250.d.b₁(1-0,6 sin α)

= 250 x 1,59 x 6 x (1-0,6 sin 0^o)

= 2385 kg

S = 480.d² (1-0,35 sin α)

= 480 x (1,59²) (1-0,35 sin 0^o)

= 1213,59 kg

Diambil S minimum, S = 1590 kg

Jadi jumlah baut yang digunakan pada sambungan tersebut, adalah :

n = = 2,53 4 buah baut

Kontrol jarak baut :

5d = 5 x 1,59 = 7,95 = 8 cm (antara sumbu baut dengan sumbu baut dalam arah gaya)

7d = 7 x 1,59 = 11,13 = 12 cm (antara sumbu baut dan ujung kayu yang dibebani)

3d = 3 x 1,59 = 4,77 = 5 cm (antara sumbu baut dengan sumbu baut dalam arah tegak lurus arah gaya)

2d = 2 x 1,59 = 3,18 = 4 cm (antara sumbu baut dengan tepi kayu)

B. Sambungan balok kaki kuda-kuda

· Gaya terbesar yang timbul, P = 4728,548 kg

· Ukuran balok kaki kuda-kuda = 8/12

· Ukuran plat penyambung digunakan = 2 x 6/12

· Sambungan tampang II

Menurut PPKI 1983 nilai λ = 3,8

λ b =

3,8 =

d = 2,11

Dipakai baut Ø1, α = 0^o

S = 125.d.b₃ (1-0,6 sin α)

= 125 x 2,54 x 8 x (1-0,6 sin 0^o)

= 2540 kg

S = 250.d.b₁(1-0,6 sin α)

= 250 x 2,54 x 6 x (1-0,6 sin 0^o)

= 3810 kg

S = 480.d² (1-0,35 sin α)

= 480 x (2,54²) (1-0,35 sin 0^o)

= 3096,76 kg

Diambil S minimum, S = 2540 kg

Jadi jumlah baut yang digunakan pada sambungan tersebut,adalah :

n = = 1,86 2 buah baut

Kontrol jarak baut :

5d = 5 x 2,54 = 12,7 = 13 cm (antara sumbu baut dengan sumbubaut dalam arah gaya)

7d = x 2,54 = 17,78 = 18 cm (antara sumbu baut dan ujung kayu yang dibebani)

3d = 3 x 2,54 = 7,62 = 8 cm (antara sumbu baut dengan sumbu baut dalam arah tegak lurus arah gaya)

2d = 2 x 2,54 = 5,08 = 6 cm (antara sumbu baut dengan tepi kayu)

BAB IV

DISKRIPSI HASIL

1.1

2.1

3.1

4.1 Perhitungan Panjang Batang pada Setiap Batang Kuda-Kuda Kayu

Pada perhitungan panjang setiap batang kerangka kuda-kuda ini, direncanakan batang ganda profil baja siku-siku sama kaki.

1 . Tabel panjang batang.

No. Batang	Panjang Per Batang (m)
D₁,D₂,D₃ = D₄,D₅,D₆	3,255
H₇=H₈=H₉=H₁₀=H₁₁=H₁₂	2,67 (2 btg)
V₁₃ = V₂₁	1,869
V₁₅ = V₁₉	4,990
V₁₇	5,6
H₂₂ = H₂₅	2,67 (2 btg)
H₂₃,H₂₄ = H₂₆,H₂₇	2,67 (2 btg)
D₁₄ = D₂₀	3,255
D₁₆ = D₁₈	5,659
D₂₈ = D₂₉	1,330

4.2 Perhitungan Pembebanan

Perhitungan pembebanan dihitung berdasarkan buku Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPIUG) 1983, dari Direktorat Penyelidik Masalah Bangunan, Bandung, yaitu :

1. Perhitungan beban mati total (p) = 5260,402 kg

2. Perhitungan beban angin :

- Beban angin tekan = + 226,16 kg

- Beban angin hisap = - 332,7 kg

4.3 Kombinasi Beban

Perhitungan kombinasi beban dihitung berdasarkan PPIUG 1983, dari Direktorat Penyelidik Masalah Bangunan, Bandung, yaitu :

1. Kombinasi 1

- (beban mati + beban hidup) = 5360,402 kg

2. Kombinasi 2

- (beban mati + beban hidup + beban angin ) = 5367,143 kg

4.4 Pendimensian Gording

Perhitungan pendimensian gording dihitung berdasarkan buku PPKI-1961.

1. Gording menggunakan kayu merbau dengan ukuran 8/10 cm.

2. Kontrol tegangan akibat momen yang timbul

- Akibat muatan primer (σ _lt//ytb)

= 122,26 kg/cm² < = 150 kg/cm² ……............... (aman)

- Akibat muatan sekunder (σ _lt//ytb)

= 147,094 kg/cm² < = 187,5 kg/cm² ..........…...... (aman)

3. Kontrol lendutan untuk gording

= 1,252 cm < = 1,5 cm …….................................. (aman)

4.5 Perhitungan Alat Sambung Baut

Pada perhitungan alat sambung di setiap pertemuan batang kerangka kuda-kuda kayu direncanakan dengan menggunakan sambung baut pada tampang dua berdiameter 1 inchi.

Banyak baut yang digunakan pada tiap-tiap titik buhul sebagai berikut :

1. Titik A = 3 baut

2. Titik B = 3 baut

3. Titik C = 3 baut

4. Titik E = 2 baut

5. Titik F = 3 baut

6. Titik G = 3 baut

BAB V

KESIMPULAN DAN SARAN

Berdasarkan perhitungan dan perencanaan kuda-kuda kayu yang telah dibuat, penulis dapat mengambil kesimpulan dan saran antara lain :

5.1 Kesimpulan

1. Perhitungan gaya-gaya pada konstruksi kuda-kuda berdasarkan metode Cremona.

2. Pembebanan yang diakibatkan konstruksi kuda-kuda adalah beban mati (berat sendiri), beban hidup (berat pekerja beserta alat-alatnya), dan beban sementara.

3. Kayu yang digunakan adalah kayu merbau yang tergolong pada kuat kayu kelas I

5.2 Saran

1. Sebelum memberikan tugas rancangan (khususnya rancangan struktur kayu I) sebaiknya pembimbing dapat memberi penjelasan mengenai tugas rancangan ini.

2. Dalam pengerjaan tugas ini penulis menyarankan kepada pembaca untuk dapat lebih teliti dalam melakukan perhitungan.

DAFTAR PUSTAKA

Anonim, 1983, Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung, Departemen Pekerjaan Umum.

Anonim, 1961, Peraturan Konstruksi Kayu Indonesia, Departemen Pekerjaan Umum.

I Putu Laintarawan, ST, MT. dkk, 2009, Bahan Ajar Konstruksi Kayu, Program Studi Teknik Sipil, Fakultas teknik Universitas Hindu indonesia.

Intan Marisa F. dkk, 2012, Perencanaan Konstruksi Kuda-kuda Kayu, Teknik Sipil, Politeknik Negeri Lhokseumawe.

Mandiri Computer

Labels

Tuesday, February 5, 2019

Contoh Laporan Rancangan Kuda-kuda Kayu Lengkap

No comments:

Proposal Pembangunan Laboratorium SMP yang Benar